高層住宅的通風與排煙道煙氣倒灌系統的分析，�笪覈�高層住宅排煙道，在并聯多個排油煙機且不設總排風機的工況下，尚存在防煙氣倒灌能力低的問題。目前推出一種內置引射誘導器的通風排煙系統，并由國家空調設備質量檢測中心，實地進行空氣動力性能檢測，證明其防煙氣倒灌的效果比較好。，通風與排煙系統設計中，由于排煙量遠遠大于排風量且排風要求，從下部排出所需風量的三分之二從上部排出三分之一，因而欲將通風與排煙系統合并除需選用雙整風機外，還需上部與一部排風口應設轉換控制設施使設計、施工及運行管理十分復雜。新的地下汽車庫防火規范規定的，排煙量大幅降低并接近排風量。如果通風與排煙的氣流組織能統一，則通風與排煙系統即可合一就會大大簡化地下通風及排煙系統的設計、施工及運行管理。地下捧風的分折一般排風量不少于次時送風量不少于次時地下排氣分上、下兩部分下部排出三分之二上部排出三分之一。此處未區別不同情況用統一的換氣次數估算。單層設計時可按換氣次數計算當層高�髸r按�笥嬎泱w積當層高�髸r按實際高度計算車庫體積。汽車出入頻度較大時排氣量按次時計算出入頻度一般時排氣量按次時計算出入頻度較小時排氣理按次時計算。按汽車出入頻度的不同給出不同的換氣次數不同的排氣量更合理一些。另類是按將有害物沖淡到衛生標準所需的全面通風托兒所量來確定。汽車尾氣的主要有害為、�峒吧倭科�油及熱量。以及�釣橹鳌Ｒ颡榧蔼釋θ梭w的作用不同其全面通風換氣量即排氣量應分別計算稀釋及�崴�需的換氣量然后取大值。

防煙氣倒灌分析的氣流流出的效果，當油煙機不同層，開機時通過引射誘導器將油煙機的排風量變成主煙道內的噴射，射流在不同煙道高度上形成多股射流的接力通風效果。根據煙道在不同高度層上可調節導流板與引射器之間的峽縫寬度以利達到順暢的排風作用。其理論推導如下代入能量方程式中得由式可看出當風量一定時縮小喉管尺寸通過喉管的風速。增大△�钜苍龃蟆：砉莒o壓變小了但同時管內阻力增大喉管前部的漸縮管內靜壓。也增大所以對于實際的�皙皤�煙系統來說一味地縮小兩導流板間的喉部尺寸增大喉部風速減小喉管靜壓以期達到防倒灌的效果是不容易實現的。煙道內捧風量與靜壓的關系我們曾對北京某工地的排煙道系統進行實地檢測該系統由節土建風道連接組成每節風道長�笄覂戎靡灰�射誘導器。開機率由變成�鯐r開機數增加了臺通過第、層的排風量由�螵钤黾拥姜螵顭煹纼褥o壓對應地增加了近�颡缍�排煙支管內負靜壓降低了近�绫碇械凇�層出現較大的負壓絕大部分是由排煙道頂層的風帽引起的而且開機率時每層的煙道靜壓都比開機率的要高。同時也可看出開機率分別為、時第層都比第層排煙支管內負靜壓要低。通過第、層的風量恒定時導流板喉部風速的變化不大“誘”出引射器內空氣的效果近似但由于第層煙道內靜壓比第層的高所以經過多方面因素的綜合影響顯示出第層引誘導射器的誘導效果比層要好。根據實地檢測工況的數據分析我們運用�蜍浖�模擬上述的近似工況分析煙道內排風量與靜壓的變化規律與實地檢測呈現的規律是否一致。模擬工況設定�舄颉＊簟療煹雷枇�恒定即第�舄蛑联��颡��驅佑蜔煓C全部關閉或部分開啟不改變其工作狀態從�舄颡氇�流入的風量�隇榉�定流態。關閉第���颉��颉ⅹ簟ⅹ舄驅佑蜔煓C改變。分別設為、、、、�螵睢Ｅ棚L量。與煙道、引射端管內的靜壓關系曲線如圖、所示。風量。與煙道、引射端管內的靜壓關系曲線如圖、所示。圈排風，與引射器內靜壓的關系曲線經模擬分析可得知隨著排風量的增加煙道內靜壓逐漸增大如圖所示而流過引射器表面的風速逐漸增大引射器內的負靜壓值逐漸增加如圖所示。恒定風量流過每一層時都具有一定的靜壓損失即煙道平均靜壓比上一層降低引射器內的負靜壓值也呈現比上一層增加的趨勢。所以經過近似工況的模擬計算分析出煙道內排風量與靜壓的變化規律與實地檢測呈現的規律是基本一致的。引射器的引射特性所謂引射即從油煙機排出的風量經過引射器喉口形成射流誘導煙道內滯留的煙氣流出減小煙道靜壓。模擬工況設�戟飒顬楹愣í舄颉Ｓ蜔煓C開啟且恒定。�螵罡淖円�射器出口尺寸使。分別以�螵�、�螵�、�螵�、�螵�射出分析�粢弧Ｒ�射器喉口風速與�舄蟆ⅹ舄颉�煙道、引射器內的靜壓變化規律數據。�簟Ｒ�射器喉口風速。與煙道、引射器內的靜壓關系曲線如圖所示。煙道風量恒定時改變引射器出口風速。可以改變煙道、引射器內的靜壓。出口尺寸變小出口風速增大萬方數據中國西部科技年月下旬第卷第期總第期形成射流的效果比較明顯誘導煙道內煙氣流出從而有效地減小了煙道靜壓。從圖。�螵鶗r煙道、引射端管靜壓變化不很明顯但。為�螵鶗r煙道、引射器靜壓變化顯著。當�　＜殨r出口尺寸偏大出口風速偏小不能有效地形成射流在�鞯挠绊懴職饬饕讛U散到管壁形成靜壓。田引射器出口風速與煙道內靜壓的關系曲線所以盡可能增大形成有效射流誘導減少氣流與管壁間的摩擦對于降低煙道靜壓、防煙氣倒灌是一種行之有效的方法但對于排出一定風量的油煙機的壓頭要求就高了。‘結論經計算與分析可以認為汽車庫�樵试S濃度取�螵愍蟀l動機在車庫內工作時間��取分鐘出入頻率取和時得出全面通風換氣量的換氣次為�舄虼螘r�舸螘r和�舸螘r作為汽車庫出入頻度較低、中等和較高的換氣量計算標準是適宜的。經計算與分析認為暖通空調設計規范規定當有害氣體的蒸汽密度比空氣大且不會形成穩定的上升氣流時宜從房間上部地帶排出所需風量的三分之一從下部排出三分之二并不運用于汽車庫。因為汽車庫尾氣密度稍小于空氣且能形成穩定上升氣流。汽車庫防火設計新規范規定高層民用建筑地下汽車庫排為量為次時本文提出的通風量為次時左右排風可全部從車庫上部排出這樣高層民用建筑地下汽車庫的通風與煙系統可實現合一。改善住宅排風道防倒灌防串煙串味